15 savjeta za poboljšanje vještina CNC strugača!

1. Pametno dobijanje tragova dubine i vešto korišćenje trigonometrijskih funkcija
U obradi tokara uobičajeno je da se obrada obrada sa unutrašnjim i vanjskim krugovima iznad druge razine točnosti. Zbog različitih razloga kao što su toplina rezanja, trenje između radnog komada i alata, trošenje alata i ponovljena preciznost pozicioniranja kvadratnog držača alata, osiguranje kvalitete je teško. Da bismo riješili problem precizne mikro dubine, u obradi tokara koristimo odnos između suprotne i dijagonalne strane trokuta po potrebi i pomičemo uzdužni mali držač alata pod kutom kako bismo precizno postigli vrijednost bočne dubine mikropokretanja. alat za struganje. To štedi rad i vrijeme, osigurava kvalitet proizvoda i poboljšava radnu efikasnost.
Vrijednost skale malog držača alata na tipičnom strugu C620 je 0.05 mm po mreži. Ako želite dobiti vrijednost bočne dubine od 0,005 mm, možete pogledati tablicu sinusnih trigonometrijskih funkcija:
Sin ＝ {{0}}.005/0.05=0.1 ＝ 5 º 44 ′
Stoga, sve dok je držač malog noža pomaknut na 5 º 44 ′, lagano pomicanje alata za okretanje dubine 0.005 mm u horizontalnom smjeru može se postići pomicanjem vertikalnog diska za rezbarenje na mali držač noževa sa jednom rešetkom.
2. Tri primjera primjene tehnologije obrnutog tokarenja
Dugogodišnja proizvodna praksa je dokazala da se upotrebom tehnologije obrnutog rezanja mogu postići dobri rezultati u specifičnim procesima tokarenja. Evo nekoliko primjera:
(1) Materijal navoja za obrnuto sečenje su dijelovi od martenzitnog nehrđajućeg čelika
Prilikom obrade unutrašnjih i vanjskih navojnih predmeta s nagibom od 1,25 i 1,75 mm, dobivena vrijednost je neiscrpna vrijednost jer se korak tokaričkog vijka uklanja korakom obratka. Ako se koristi metoda podizanja i uvlačenja ručke matice za obradu navoja, često rezultira neuređenim navojima. Općenito, obični strugovi nemaju uređaj za neuredno narezivanje navoja, a izrada skupa uređaja za neuredno narezivanje navoja je prilično dugotrajna. Stoga je kod obrade niti s ovom vrstom koraka uobičajeno da. Metoda koja se koristi je metoda malog okretanja naprijed, jer kopča velike brzine ne može na vrijeme uvući alat, što rezultira niskom efikasnošću proizvodnje. Kod struganja je lako proizvesti glodanje alata, a hrapavost površine je slaba. Posebno u rezanju niskom brzinom martenzitnih materijala od nehrđajućeg čelika kao što su 1Crl3 i 2Crl3, fenomen glodanja alata je izraženiji. Metoda rezanja "tri obrnuta" stvorena u praksi strojne obrade, koja uključuje obrnuto opterećenje alata, obrnuto sečenje i suprotan smjer alata, može postići dobre sveobuhvatne rezultate rezanja. Ova metoda može rezati navoj velikom brzinom, a smjer kretanja alata je slijeva na desno do izlaza iz obratka. Stoga, nema problema da se alat ne može povući pri rezanju navoja velikom brzinom. Specifična metoda je sljedeća:
Prilikom struganja vanjskih navoja izbrusiti alat sličan alatu za struganje unutrašnjeg navoja (slika 1);
Kada uvlačite navoj unutar automobila, izbrusite alat za okretanje unutrašnjeg navoja (slika 2).
Prije obrade lagano zategnite vreteno tarne ploče za obrnuto kako biste osigurali brzinu rotacije tijekom pokretanja unazad.
Poravnajte rezač navoja, zatvorite matice za otvaranje i zatvaranje, pokrenite rotaciju naprijed i malom brzinom kako biste došli do praznog utora za alat, zatim umetnite alat za okretanje navoja u odgovarajuću dubinu rezanja da biste obrnuli rotaciju. U ovom trenutku alat za okretanje se pomiče s lijeva na desno velikom brzinom, a nakon nekoliko rezanja ovom metodom, može se obraditi navoj s dobrom hrapavostom površine i visokom preciznošću.
(2) Reverzno valjanje
U tradicionalnom procesu okretanja naprijed i valjanju u smjeru kazaljke na satu, željezne strugotine i krhotine lako ulaze između radnog komada i rezača za valjanje, uzrokujući prekomjernu silu na radnom komadu, što rezultira neurednim šarama, zgnječenim šarama ili pojavom duhova.
Ako se usvoji nova metoda rada okretanja vretena strugova horizontalno i obrnutog uzorka kotrljanja, to može efikasno spriječiti nedostatke nastale tokom sljedeće operacije i postići dobre sveobuhvatne rezultate.
(3) Obrnuto okretanje unutrašnjeg i vanjskog konusnih navoja cijevi
Prilikom struganja različitih zahtjeva niske preciznosti i malih serija unutrašnjih i vanjskih konusnih navoja cijevi, novi način rada obrnutog rezanja i obrnutog ugradnje alata može se koristiti direktno bez potrebe za uređajem za modeliranje. Prilikom rezanja alatom se može kontinuirano upravljati horizontalno rukom (prilikom okretanja vanjskih konusnih navoja cijevi, pomiče se slijeva nadesno, a dubina alata se može lako kontrolirati od velikog do malog promjera). Razlog je taj što postoji predpritisak tokom procesa rezanja alata.
Opseg primjene ove nove vrste tehnologije obrnutog rada u tehnologiji obrade struganjem; Postaje sve rašireniji i može se fleksibilno primjenjivati ​​u različitim specifičnim situacijama.
3. Nove metode rada i inovacije alata za bušenje malih rupa
Kod tokarske obrade, kod bušenja rupa manjih od 0.6mm, zbog malog prečnika i loše krutosti burgije, kao i nemogućnosti povećanja brzine rezanja, a materijal radnog predmeta je legura otporna na toplotu i nerđajućeg čelika, otpornost na rezanje je visoka. Stoga, kada se tokom bušenja koristi mehanička transmisija, burgija je sklona lomljenju. Ispod je jednostavan i efikasan alat i metoda ručnog uvlačenja.
Prvo, originalna stezna glava za bušilicu je modificirana u plutajuću ravnu ručku. Tokom rada, jednostavno zategnite malu burgiju na plivajuću steznu glavu da biste glatko izbušili rupe. Budući da je stražnja strana burgije s ravnom ručkom koja klizi, može se slobodno kretati u rukavu. Prilikom bušenja malih rupa, nježno uhvatite steznu glavu za bušilicu rukom kako biste postigli ručno mikro uvlačenje, brzo izbušili male rupe, osiguravajući kvalitet i kvantitet i produžavajući vijek trajanja male burgije. Restrukturirana višenamjenska stezna glava može se koristiti i za urezivanje unutrašnjeg navoja malog promjera, razvrtanje, itd. (ako se buši veća rupa, granični klin se može umetnuti između čahure i ravne drške), kao što je prikazano na slici 3.
4. Antivibracija za obradu dubokih rupa
Kod obrade dubokih rupa, zbog malog otvora i vitkog držača alata za bušenje, okretanje otvora Φ Kada je dubina rupe oko 1000 mm, neizbježna je vibracija. Kako bi se spriječile vibracije držača alata, najjednostavniji i najefikasniji način je pričvrstiti dva nosača (koristeći materijale kao što je ljepljiva traka) na tijelo držača alata, koji su potpuno iste veličine kao i promjer rupe. Tokom procesa rezanja, zbog pozicioniranja i potporne funkcije ljepljivog drvenog bloka, držač alata je manje sklon vibracijama i može obraditi visokokvalitetne dijelove dubokih rupa.
5. Anti lomljenje malih centralnih bušilica
Kod struganja, bušilica je manja od one koju proizvodi Φ Prilikom bušenja središnje rupe od 1,5 mm, središnja bušilica je sklona lomljenju. Jednostavna i efikasna metoda za sprječavanje loma je da se stražnja batina ne blokira pri bušenju središnje rupe, dozvoljavajući sili trenja koja se stvara između težine stražnjeg dijela i površine alatne mašine da izbuši središnju rupu. Kada je otpor rezanja previsok, zadnji bod će se sam pomaknuti, štiteći tako središnju bušilicu.
6. Tehnologija obrade gumenog kalupa tipa "O".
Prilikom okretanja gumenog kalupa tipa "O" često dolazi do pojave neusklađenosti ženskih i muških kalupa, a oblik presovanog gumenog prstena tipa "O" prikazan je na slici 4, što rezultira velikom količinom otpada.
Nakon više eksperimenata, sljedeće metode se u osnovi mogu primijeniti za proizvodnju kalupa u obliku slova "O" koji ispunjavaju tehničke zahtjeve.
(1) Tehnologija obrade Yang kalupa
① Pročistite dimenzije svakog dijela i nagib od 45 stepeni prema dijagramu.
② Instalirajte nož u obliku slova R i pomerite mali držač noža na 45 stepeni. Metoda poravnanja noža prikazana je na slici 5.
Kao što je prikazano na dijagramu, kada je R nož u položaju A, on dolazi u kontakt sa vanjskom kružnicom D u kontaktnoj tački C. Pomjerite veliku ploču za povlačenje za rastojanje u smjeru strelice 1, a zatim pomaknite horizontalni držač noža X u smjer strelice 2. Izračunajte X koristeći sljedeću formulu:
X=(Dd)/2+(R-Rsin45 stepeni)
=(D-d)/2+(R-0.7071R)
=(D-d)/2+0.2929R
(i.e. 2X=D-d+0.2929) Φ).
Zatim pomerite veliku ploču za povlačenje u smeru strelice 3 da bi R oštrica došla u kontakt sa ravninom nagnutom od 45 stepeni, a alat će biti u središnjem položaju (tj. R sečivo je u poziciji B).
③ Pomjerite šupljinu modela R malog držača alata u smjeru strelice 4, sa dubinom posmaka od Φ/ 2.
Napomena ① Kada je R nož u položaju B:
OC=R, OD=Rsin45 stepeni =0.7071R
CD=OC OD=R-0.7071R=0.2929R,
② Veličina X može se kontrolisati pomoću mjerača bloka, dok se veličina R može kontrolirati pomoću mjerača dubine.
(2) Tehnologija obrade ženskih kalupa
① Obradite dimenzije svakog dijela prema zahtjevima na slici 6 (dimenzije šupljine se ne obrađuju).
② Istražite i integrirajte nagnutu ravan od 45 stepeni i krajnju stranu.
③ Instalirajte alat za oblikovanje R, pomaknite mali držač alata pod uglom od 45 stepeni (pomjerite ga jednom da obradite muške i ženske kalupe), i kada je R alat na poziciji A ′ na slici 6, učinite da alat dodirne vanjski krug D (kontaktna tačka C). Pomaknite veliku ploču za povlačenje u smjeru strelice 1 da biste pomaknuli alat od vanjskog kruga D. Zatim pomaknite razmak horizontalnog držača alata X u smjeru strelice 2 i izračunajte X koristeći sljedeću formulu:
X=d+(Dd)/2+CD
=D+(D-d)/2+(R-0.7071R)
=D+(D-d)/2+0.2929R
(i.e. 2X=D+d+0.2929) Φ)
Zatim pomaknite veliku ploču za povlačenje u smjeru strelice 3 do ravnine pod nagibom od 45 stupnjeva gdje je R alat u kontaktu, a alat je trenutno u središnjem položaju (tj. pozicija B 'na slici 6).
④ Pomaknite šupljinu modela R malog držača alata u smjeru strelice 4, s dubinom posmaka od Φ/ 2.
Napomena: ① DC=R, OD=Rsin45 stepeni =0.7071R
CD{0}}.2929R,
② Veličina X može se kontrolisati pomoću mjerača bloka, dok se veličina R može kontrolirati pomoću mjerača dubine.
7. Antivibracija tokarskih obradaka tankih zidova
Tokom procesa tokarenja obradaka tankih zidova, često dolazi do vibracija zbog slabe krutosti radnog komada; Naročito kod tokarenja nerđajućeg čelika i legura otpornih na toplotu, vibracije su izraženije, hrapavost površine radnog komada je izuzetno loša, a životni vek alata je skraćen. Ispod su neke od najjednostavnijih metoda za apsorpciju udara u proizvodnji.
(1) Prilikom okretanja vanjskog kruga izratka šuplje tanke cijevi od nehrđajućeg čelika, rupa se može napuniti drvenom sječkom i čvrsto začepiti. U isto vrijeme, na oba kraja obratka mogu se umetnuti čepovi za drvo od ljepila za tkaninu, a zatim se potporne kandže na držaču alata mogu zamijeniti platnenim ljepilom od drvenog materijala koji podupire dinje. Nakon korekcije potrebnog luka, može se izvršiti okretanje šuplje vitke šipke od nehrđajućeg čelika. Ova jednostavna metoda može efikasno spriječiti vibracije i deformacije šuplje vitke šipke tokom rezanja.
(2) Prilikom okretanja unutrašnjih rupa tankozidnih predmeta od legure otporne na toplinu (visoki nikl krom), zbog slabe krutosti radnog predmeta i vitkog držača alata, dolazi do ozbiljne rezonancije tokom procesa rezanja koja lako ošteti alat i stvara otpad. Ako se gumene trake, spužve i drugi materijali koji upijaju udarce omotaju oko vanjskog kruga obratka, može se efikasno postići efekat amortizacije.
(3) Prilikom okretanja vanjskog kruga od legure otporne na toplinu, obradak tankozidnog rukava, zbog sveobuhvatnih faktora kao što je visoka otpornost na rezanje legure otporne na toplinu, lako se stvaraju vibracije i deformacije tokom rezanja. Ako se guma, pamučni konac i drugi ostaci umetnu u otvor radnog predmeta, a zatim se dvije krajnje strane čvrsto stežu, može učinkovito spriječiti vibracije i deformaciju obratka tijekom rezanja, a mogu se obraditi visokokvalitetni obradaci tankih stijenki rukava.
8. Alat za stezanje diskova
Oblik dijela u obliku diska je dio tankih stijenki sa dvostruko nagnutim ravnima. Prilikom tokarenja drugog procesa potrebno je osigurati zahtjeve za toleranciju oblika i položaja, kao i osigurati da se radni predmet ne deformira prilikom stezanja i rezanja. Da biste to postigli, sami možete kreirati set jednostavnih alata za stezanje. Njegova karakteristika je da se koristi nagnuta površina obratka obrađenog u prethodnom procesu za njegovo pozicioniranje, a zatim pomoću matica vanjske kose površine zategnite dio u obliku diska u ovom jednostavnom alatu. Ovo se može koristiti za izvođenje luka R na krajnjoj strani, otvoru rupe i vanjskoj kosoj površini, kao što je prikazano na slici 7.
9. Precizno bušenje velikog promjera meke kandži alat za ograničavanje
Kod tokarenja i stezanja preciznih obradaka većeg prečnika, kako bi se sprečilo pomeranje tri čeljusti zbog razmaka, potrebno je prethodno stegnuti materijal šipke istog prečnika kao i radni komad na poleđini tri kandže u kako bi se popravilo bušenje mekih kandži. Naš samoproizveden precizan alat za meku kandžu velikog promjera karakterizira (vidi sliku 8), a tri zavrtnja dijela l mogu se podesiti u fiksnoj ploči prema potrebi kako bi podržali veličinu promjera, čime se zamjenjuju različiti materijali šipki s različitim prečnika.
10. Jednostavne i precizne dodatne mekane kandže
U tokarskoj obradi uobičajeno se susresti sa obradom srednje i malo preciznih radnih komada. Zbog složenosti unutrašnjeg i vanjskog oblika izratka, kao i strogih zahtjeva za tolerancije oblika i položaja, dodali smo set samoproizvedenih preciznih mekih kandži na tročeljusnu steznu glavu strugova kao što je C1616 kako bismo osigurali različiti zahtjevi za toleranciju oblika i položaja radnih komada. Radni predmeti neće biti oštećeni ili deformisani tokom višestrukih operacija stezanja. Ova precizna meka kandža je jednostavna za proizvodnju, koristeći šipke od aluminijumske legure za okretanje kraja po potrebi, zatim bušenje i bušenje rupa, bušenje osnovne rupe na vanjskom krugu i urezivanje M8. Nakon glodanja s obje strane, radni komad se može postaviti na tvrde čeljusti originalne tročeljusne stezne glave. Može se pričvrstiti na tri čeljusti sa unutrašnjim šestougaonim zavrtnjima M8, a zatim precizno izbušiti rupe za pozicioniranje po potrebi za stezanje radnog komada u aluminijumske meke čeljusti za obradu rezanja. Usvajanje ovog dostignuća će stvoriti značajne ekonomske koristi, kao što je prikazano na slici 9.
11. Dodatni alati za amortizaciju
Zbog slabe krutosti obradaka sa tankom osovinom, dolazi do vibracija tokom rezanja u više utora, što dovodi do loše hrapavosti površine obratka i oštećenja alata. Set dodatnih alata za apsorpciju udara može efikasno riješiti problem vibracija vitkih dijelova tokom obrade žljebova za sečenje utora (vidi sliku 10).
Ugradite samoproizvedeni dodatni alat za amortizaciju na pogodan položaj na kvadratnom držaču noža prije rada. Zatim ugradite potreban alat za okretanje žljebova na kvadratni držač alata, podesite razmak i količinu kompresije opruge i nastavite s operacijom. Kada se alat za struganje urezuje u radni predmet, dodatni alat za amortizaciju se također pritisne na površinu obratka, pružajući dobar učinak amortizacije.
12. Dodatni pokretni gornji poklopac
Prilikom tokarenja različitih oblika malih osovina za preciznu obradu, potrebno je koristiti preklopni vrh za držanje radnog komada kako bi se izvršilo rezanje. Zbog različitih oblika i malih promjera krajeva izradaka, koji nisu prikladni za obične vrhove pod naponom, lično sam u proizvodnoj praksi izradio razne oblike dodatnih čepova pod naponom, koji se mogu ugraditi na obične vrhove pod naponom i mogu se koristiti. Struktura je prikazana na slici 11.
13. Primjena precizne strojne obrade za materijale koji se teško obrađuju
Prilikom preciznog tokarenja teško obradivih materijala kao što su legure na visokim temperaturama i kaljeni čelik, hrapavost površine obratka mora biti između Ra0.20 i 0,05 μm. Tačnost dimenzija je takođe relativno visoka. Završna obrada se obično izvodi na brusilici.
Samostalna izrada seta jednostavnih alata za brušenje i brusnih točaka i korištenjem brušenja umjesto preciznog brušenja na strugu postigla je dobre ekonomske rezultate.
Honing wheel
Proizvodnja točkova za brušenje
① Sastojci
Ljepilo: 100 grama epoksidne smole
Abraziv: dijamantski pijesak (monokristalni korund za teško obradive materijale nikl hroma na visokim temperaturama) 250-300 grama. Ra0.80 μ M koristi br. 80, Ra0.20 μ M koristi 120-150, Ra0.05 μ Koristi veličine 200-300 za m .
Sredstvo za učvršćivanje: 7-8 grama etilendiamina.
Plastifikator: 10-15 grama dibutil ftalata.
Materijal kalupa: HT15-33 oblik.
② Metoda sipanja
Sredstvo za oslobađanje: Zagrijte epoksidnu smolu na 70-80 stepen, dodajte 5% polistirena, 95% otopinu toluena i dibutil fosfobenzoat, dobro promiješajte, zatim dodajte dijamant (ili monokristalni korund) i dobro promiješajte, a zatim zagrijte do {{ 3}} stepen, sačekajte da se ohladi do 30-38 stepena, dodajte etilendiamin i brzo ravnomjerno promiješajte (2-5 minuta), zatim sipajte u kalup, i držite na temperaturi od 40 stepeni 24 sata prije pokretanja kalupa.
③ Linearna brzina V=V1COS (V je relativna brzina obratka, odnosno brzina brušenja pod uslovom da nema uzdužnog pomaka točka za brušenje), što stvara efekat brušenja na radnom predmetu. Tokom honovanja, osim rotacije, osovina radnog predmeta je podvrgnuta i složenom kretanju sa brzinom posmaka S.
V{0}} m/min
T{{0}}.05~0.10mm
Margina<0.1mm
④ Hlađenje: Pomiješajte 70% kerozina sa 30% motornog ulja br. 20 i ispravite točak za brušenje (prethonovanje) prije honanja.
Struktura alata za brušenje je prikazana na slici 13.
14. Vreteno za brzo utovar i istovar
U strojnoj obradi tokara često se susreću različiti tipovi kompleta ležajeva za precizno okretanje vanjskih krugova i uglova obrnutih vodećih konusa. Zbog velike veličine serije, utovara i istovara tokom procesa obrade, vrijeme pomoći za promjenu alata je duže od vremena rezanja, a efikasnost proizvodnje je niska. Vreteno za brzo utovar i pražnjenje i alat za okretanje sa više oštrica (tvrda legura) sa jednim alatom, predstavljeni u nastavku, mogu uštedjeti pomoćno vrijeme i osigurati kvalitet proizvoda u obradi različitih dijelova čahure ležaja. Metoda proizvodnje je sljedeća.
Za izradu jednostavnog malog konusnog vretena, princip je da se koristi blagi konus od 0.02 mm na stražnjoj strani vretena. Nakon što je ležaj sastavljen, dijelovi se zatežu na vreteno trenjem, a zatim se koristi alat za okretanje sa više oštrica s jednom oštricom. Nakon okretanja vanjskog kruga, ugao konusa od 15 stepeni se zakoše, a radni komad se brzo i dobro izvlači ručkom, kao što je prikazano na slici 14.
15. Tokarenje kaljenih čeličnih dijelova
(1) Jedan od ključnih primjera tokarenja kaljenih čeličnih dijelova
① Brzorezni čelik W18Cr4V kaljen i vučen

① Rekonstrukcija i regeneracija brzoreznog čelika W18Cr4V kaljenog i kaljenog provlačenja (popravak nakon loma)
② Nestandardni mjerač čepa navoja (očvrsnuti hardver)
③ Okretanje ugašenog hardvera i prskanih dijelova
④ Okretanje kaljenog hardvera glatkog merača utikača
⑤ Pritisna slavina navoja modificirana alatima za rezanje brzog čelika
Za hardver za kaljenje i razne dijelove materijala koji se teško obrađuju na koje se nailazi u gornjoj proizvodnji, odabirom odgovarajućih materijala alata, količinama rezanja, geometrijskim uglovima alata i metodama rada mogu se postići dobri sveobuhvatni ekonomski rezultati. Ako se provlačenje s četvrtastim ušćem regenerira nakon loma, i ako se provlačenje s četvrtastim ušćem ponovo proizvede, ne samo da će ciklus proizvodnje biti dug, već će i troškovi biti visoki. Koristićemo tvrdu leguru YM052 i druge ivice sečiva za brušenje pod negativnim prednjim uglom r u korenu originalnog preloma =- 6 stepena ~-8 stepena, rezna ivica se može pažljivo brusiti uljnim kamenom prije okretanja, sa brzinom rezanja od V=10-15m/min. Nakon okretanja vanjskog kruga, izrežite prazan žljeb alata i na kraju okrenite navoj (podijeljen na grubo i fino struganje). Nakon grubog tokarenja, alat se mora brusiti i polirati sa nove ivice prije završetka vanjskog navoja. Zatim pripremite unutrašnji navoj koji povezuje vučnu šipku, a zatim ga podesite nakon spajanja. Slomljeni i izvaljeni protež četvrtastog ušća je okrenut i popravljen, ostao je star kao nov.
(2) Odabir materijala za alat za struganje hardvera za kaljenje
① Novi tipovi oštrica od tvrde legure kao što su YM052, YM053, YT05, itd. općenito imaju brzine rezanja ispod 18 m/min, a hrapavost površine radnog komada može doseći Ra1.6-0.80 μ M.
② Kubični alat za rezanje bor nitrida FD može obraditi različite kaljene čelika i prskane dijelove, sa brzinom rezanja do 100m/min i hrapavošću površine Ra0.80-0.20 μM. Kompozitni kubični alat za rezanje bor nitrida DCS F proizveden od strane tvornice kapitalnih mašina u državnom vlasništvu i tvornice šestih brusnih točkova Guizhou također ima ovu vrstu performansi. Efekat obrade je bolji nego kod tvrde legure (ali čvrstoća nije tako dobra kao tvrda legura, dubina prodiranja je mala, a cijena je skuplja od tvrde legure. Osim toga, ako se koristi nepravilno, rezna glava je lako oštetiti).
⑨ Keramički alati za rezanje imaju brzinu rezanja od 40-60m/min i slabu čvrstoću.
Gore navedeni tipovi reznih alata imaju svoje karakteristike u struganju kaljenih dijelova, te ih treba birati na osnovu specifičnih uslova kao što su različiti materijali i tvrdoća tokom tokarenja.
(3) Izbor tipova kaljenih čeličnih dijelova s ​​različitim materijalima i svojstvima alata
Kaljeni čelični dijelovi od različitih materijala imaju potpuno različite zahtjeve za performanse alata pod istom tvrdoćom, koji se mogu podijeliti u tri kategorije:;
① Visokolegirani čelik: odnosi se na alatni čelik i čelik za kalupe (uglavnom različiti brzorezni čelici) s ukupnim sadržajem legirajućih elemenata većim od 10%.
② Legirani čelik: odnosi se na alatni čelik i čelik za kalupe sa sadržajem legiranih elemenata od 2-9%, kao što su 9SiCr, CrWMn i legirani konstrukcioni čelik visoke čvrstoće.
③ Ugljični čelik: uključuje različite ugljične alatne čelike i karburizirane čelike kao što su T8, T10, 15 # čelik ili karburizirani čelik od 20 # čelika.
Za ugljični čelik, mikrostruktura nakon kaljenja je kaljeni martenzit i mala količina karbida, s rasponom tvrdoće HV800-1000, što je mnogo niže od tvrdoće WC i TiC u tvrdim legurama i A12D3 u keramičkim reznim alatima . Osim toga, ima niže termičko otvrdnjavanje od martenzita bez legirajućih elemenata, uglavnom ne prelazi 200 stepeni. Sa povećanjem sadržaja legiranih elemenata u čeliku, povećava se i sadržaj karbida u čeliku nakon kaljenja i otpuštanja, a vrste karbida postaju prilično složene. Uzimajući za primjer brzorezni čelik, sadržaj karbida u mikrostrukturi nakon kaljenja i otpuštanja može dostići 10-15% (volumenski omjer), a sadrži vrste karbida kao što su MC, M2C, M6, M3, 2C , itd. Među njima, VC ima visoku tvrdoću (HV2800), koja je mnogo veća od tvrdoće faza tvrde tačke u općim materijalima alata. Osim toga, zbog prisustva velikog broja legiranih elemenata, termičko otvrdnjavanje martenzita koji sadrži više legiranih elemenata može se povećati na oko 600 stepeni. Dakle, obradivost kaljenog čelika iste makroskopske tvrdoće nije ista, a razlika je značajna. Prije tokarenja kaljenih čeličnih dijelova, analizirajte kojoj vrsti pripadaju, savladajte njihove karakteristike, odaberite odgovarajuće materijale alata, količine rezanja i geometrijske kutove alata, a obradivost se može poboljšati. Uspješno završen proces tokarenja dijelova od kaljenog čelika.